產(chǎn)品參數(shù)
新型號	3018
品牌	NSK
分類	深溝球軸承

東莞市西力軸承有限公司
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質(zhì)包括非金屬夾雜物和有害元素（酸溶）含量，它們對鋼性能的危害往往是相互助長的，如氧含量越高，氧化物夾雜物就越多。鋼中雜質(zhì)對力學(xué)性能和制件抗失效能力的影響與雜質(zhì)的類型、性質(zhì)、數(shù)量、大小及形狀有關(guān)，但通常都有降低韌性、塑性和疲勞壽命的作用。

隨著夾雜物尺寸的增大，疲勞強度隨之而降低，而且鋼的抗拉強度越高，降低趨勢加大。鋼中含氧量增高（氧化物夾雜增多），彎曲疲勞和接觸疲勞壽命在高應(yīng)力作用下也隨之降低。因此，對于在高應(yīng)力下工作的軸承零件，降低制造用鋼的含氧量是必要的。一些研究表明，鋼中的MnS夾雜物，因形狀呈橢球狀,而且能夠包裹危害較大的氧化物夾雜,故其對疲勞壽命降低影響較小甚至還可能有益,故可從寬控制。

2 影響軸承壽命的材料因素的控制

為了使上述影響軸承壽命的材料因素處于佳狀態(tài)，首先需要控制淬火前鋼的原始組織，可以采取的技術(shù)措施有：高溫（1050℃）奧氏體化速冷至630℃等溫正火獲得偽共析細珠光體組織，或者冷至420℃等溫處理，獲得貝氏體組織。也可采用鍛軋余熱快速退火，獲得細粒狀珠光體組織，以保證鋼中的碳化物細小和均勻分布。這種狀態(tài)的原始組織在淬火加熱奧氏體化時，除了溶入奧氏體中的碳化物外，未溶碳化物將聚集成細粒狀。

當(dāng)鋼中的原始組織一定時，淬火馬氏體的含碳量（即淬火加熱后的奧氏體含碳量）、殘留奧氏體量和未溶碳化物量主要取決于淬火加熱溫度和保持時間，隨著淬火加熱溫度增高（時間一定），鋼中未溶碳化物數(shù)量減少（淬火馬氏體含碳量增高）、殘留奧氏體數(shù)量增多，硬度則先隨著淬火溫度的增高而增加，達到峰值后又隨著溫度的升高而降低。當(dāng)淬火加熱溫度一定時，隨著奧氏體化時間的延長，未溶碳化物的數(shù)量減少，殘留奧氏體數(shù)量增多，硬度增高，時間較長時，這種趨勢減緩。當(dāng)原始組織中碳化物細小時，因碳化物易于溶入奧氏體，故使淬火后的硬度峰移向較低溫度和出現(xiàn)在較短的奧氏體化時間。

綜上所述，GCrl5鋼淬火后未溶碳化物在7％左右，殘留奧氏體在9％左右（隱晶馬氏體的平均含碳量在0．55％左右）為佳組織組成。而且，當(dāng)原始組織中碳化物細小，分布均勻時，在可靠地控制上述水平的顯微組織組成時，有利于獲得高的綜合力學(xué)性能，從而具有高的使用壽命。應(yīng)該指出，具有細小彌散分布碳化物的原始組織，淬火加熱保溫時，未溶的細小碳化物會聚集長大，使其粗化。因此，對于具有這種的原始組織軸承零件淬火加熱時間不宜過長，采用快速加熱奧氏體化淬火工藝，將可獲得更高的綜合力學(xué)性能。

為了使軸承零件淬回火后表面殘留較大的壓應(yīng)力，可在淬火加熱時通入滲碳或滲氮的氣氛，進行短時間的表面滲碳或滲氮。由于這種鋼淬火加熱時奧氏體實際含碳量不高，遠低于相圖上示出的平衡濃度，因此可以吸碳（或氮）。當(dāng)奧氏體含有較高的碳或氮后，其Ms降低，淬火時表層較內(nèi)層和心部后發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變，產(chǎn)生了較大的殘留壓應(yīng)力。GCrl5鋼以滲碳氣氛和非滲碳氣氛加熱淬火(均經(jīng)低溫回火)處理后,經(jīng)接觸疲勞試驗可以看出，表面滲碳的壽命比未滲碳的提高了1.5倍。其原因就是滲碳的零件表面具有較大的殘留壓應(yīng)力。

3 結(jié)論

影響高碳鉻鋼滾動軸承零件使用壽命的主要材料因素及控制程度為：

（1）鋼在淬火前的原始組織中的碳化物要求細小、彌散?？刹捎酶邷貖W氏體化630℃、或420℃高溫,也可利用鍛軋余熱快速退火工藝來實現(xiàn)。
（2）對于GCr15鋼淬火后，要求獲得平均含碳量為0.55％左右的隱晶馬氏體、9％左右Ar和7％左右呈勻、圓狀態(tài)的未溶碳化物的顯微組織?？衫么慊鸺訜釡囟群蜁r間來控制得到這種顯微組織。
（3）零件淬火低溫回火后要求表面殘留有較大的壓應(yīng)力，這有助于疲勞抗力的提高。可采用在淬火加熱時進行表面短時間滲碳或滲氮的處理工藝，使得表面殘留有較大的壓應(yīng)力。
（4）制造軸承零件用鋼，要求具有較高的純凈度，主要是減少O2、N2、P、氧化物和磷化物的含量?？刹捎秒娫厝郏婵找睙挼燃夹g(shù)措施使材料含氧量≤15PPM為宜。確定軸承尺寸參數(shù)

在許多場合，軸承的內(nèi)孔尺寸已經(jīng)由機器或裝置的結(jié)構(gòu)具體所限定。不論工作壽命，靜負荷安全系數(shù)和經(jīng)濟性是否都達到要求，在終選定軸承其余尺寸和結(jié)構(gòu)形式之前，都必須經(jīng)過尺寸演算。該演算包括將軸承實際載荷跟其載荷能力進行比較。

滾動軸承的靜負荷是指軸承加載后是靜止的（內(nèi)外圈間無相對運動）或旋轉(zhuǎn)速度低。在這種情況下，演算滾道和滾動體過量塑性變形的安全系數(shù)。

大部分軸承受動負荷，內(nèi)外圈做相對運動，尺寸演算校核滾道和滾動體早期疲勞損壞安全系數(shù)。

只有在特殊情況時，才根據(jù)DIN ISO 281對實際可達到的工作壽命做名義壽命演算。對注重經(jīng)濟性能的設(shè)計來說，要盡可能充分的利用軸承的承載能力。要想越充分的利用軸承，那么對軸承尺寸選用的演算性就越重要。

·靜負荷軸承

計算靜負荷安全系數(shù)Fs有助于確定所選軸承是否具有足夠的額定靜負荷。

FS =CO/PO

其中FS靜負荷安全系數(shù)，CO額定靜負荷[KN]，PO當(dāng)量靜負荷[KN]

靜負荷安全系數(shù)FS是防止?jié)L動零件接觸區(qū)出現(xiàn)性變形的安全系數(shù)。對于必須平穩(wěn)運轉(zhuǎn)、噪音特低的軸承，就要求FS的數(shù)值高；只要求中等運轉(zhuǎn)噪聲的場合，可選用小一些的FS；一般推薦采用下列數(shù)值：

FS=1.5~2.5適用于低噪音等級
FS=1.0~1.5適用于常規(guī)噪音等級
FS=0.7~1.0適用于中等噪音等級

額定靜負荷CO[KN]已在表中為每一品種規(guī)格的軸承列出。該負荷（對向心軸承來說是徑向力，對推力軸承而言則是軸向力），在滾動體和滾道接觸區(qū)域的中心產(chǎn)生的理論壓強為：

-4600 N/MM2 自調(diào)心球軸承
-4200 N/MM2 其它類型球軸承
-4000 N/MM2 所有滾子軸承

在額定靜負荷CO的作用下，在滾動體和滾道接觸區(qū)的大承載部位，所產(chǎn)生的總塑性變形量約為滾動體直徑的萬分之一。當(dāng)量靜負荷PO[KN]是一個理論值，對向心軸承而言是徑向力，對推力軸承來講是軸向和向心力。PO在滾動體和滾道的大承載接觸區(qū)域中心所產(chǎn)生的應(yīng)力，與實際負荷組合所產(chǎn)生得應(yīng)力相同。

微型球軸承具有廣泛的用途。適用于高速回轉(zhuǎn)、低摩擦扭矩、低振動、低噪音要求的產(chǎn)品。
在超小孔徑的微型軸承中，內(nèi)徑φ2mm以下的微型軸承有公制68、69、60系列共18種，英制R系列共6種，在此基礎(chǔ)上，還可分為ZZ鋼板軸承防塵蓋系列、RS橡膠軸承密封圈系列、特富龍軸承密封圈系列、法蘭盤系列、不銹鋼系列、陶瓷球系列等。
  微型軸承適用于各類工業(yè)設(shè)備、小型回轉(zhuǎn)電機等；近，這些裝置的微小型化、輕量化、薄壁型化的需求傾向有所增加。
主要用途
  辦公器械 微型電機
  軟驅(qū)動器 壓力轉(zhuǎn)子
  齒科牙鉆 硬盤馬達
  步進電機 錄像機磁鼓
  玩具模型 計算機風(fēng)扇
常用微型軸承的型號
  682 682ZZ MR52 MR52ZZ 692 692ZZ 683 683ZZ MR83 MR83ZZ 693 693ZZ 603 603ZZ 623 623ZZ MR74 MR74ZZ MR84 MR84ZZ 684 684ZZ MR104 MR104ZZ 694 694ZZ 604 604ZZ 624 624ZZ MR85 MR85ZZ MR95 MR95ZZ MR105 MR105ZZ 685 685ZZ MR115ZZ 695ZZ 605ZZ 625ZZ MR106 MR106ZZ MR126 MR126ZZ 686 686ZZ 696ZZ 606ZZ 626ZZ MR117 MR117ZZ MR137 MR137ZZ 687 687ZZ 607ZZ 627ZZ MR128 MR128ZZ MR148 MR148ZZ 688 688ZZ 698ZZ 608ZZ MR149 MR149ZZ 689 689ZZ 609ZZ 629ZZ 639ZZ基本型的深溝球軸承由一個外圈，一個內(nèi)圈、一組鋼球和一組保持架構(gòu)成。 深溝球結(jié)構(gòu)分密封和開式兩種結(jié)構(gòu)，開式是指軸承不帶密封結(jié)構(gòu)，密封型深溝球分為防塵密封（-Z單面防塵蓋；-2Z雙面防塵蓋）和防油密封（-RS/-2RS接觸式密封；-RZ/-2RZ非接觸式密封）。防塵密封蓋材料為鋼板沖壓，只起到簡單的防止灰塵進入軸承滾道。防油型為接觸式油封，能有效的阻止軸承內(nèi)的潤滑脂外溢。另外還有種帶止動環(huán)的深溝球軸承（后綴N）以及寬內(nèi)圈的深溝球軸承（后綴WB）


深溝球軸承主要承受徑向載荷，也可同時承受徑向載荷和軸向載荷。當(dāng)其僅承受徑向載荷時，接觸角為零。當(dāng)深溝球軸承具有較大的徑向游隙時，具有角接觸軸承的性能，可承受較大的軸向載荷 ，深溝球軸承的摩擦系數(shù)很小，極限轉(zhuǎn)速也很高。調(diào)心球軸承由于外圈滾道面呈球面，具有自動調(diào)心性能，可自動補償由于軸的撓曲和殼體變形產(chǎn)生的同軸度誤差，適用于支承座孔與軸不能保證嚴(yán)格同軸度要求的部件中。


主要用來承受徑向載荷，也可同時承受較小的軸向載荷，但不能承受純軸向載荷。與同尺寸的調(diào)心滾子軸承相比，其承載能力低，但極限轉(zhuǎn)速較高。


調(diào)心球軸承有圓柱孔和圓錐孔（1：12，后綴為K）兩種結(jié)構(gòu)，當(dāng)外徑小于200mm時一般采用鋼板保持架或尼龍保持架（后綴為TN），但當(dāng)大于200mm時也可采用黃銅實體保持架。調(diào)心球軸承由于外圈滾道面呈球面，具有自動調(diào)心性能，可自動補償由于軸的撓曲和殼體變形產(chǎn)生的同軸度誤差，適用于支承座孔與軸不能保證嚴(yán)格同軸度要求的部件中。


主要用來承受徑向載荷，也可同時承受較小的軸向載荷，但不能承受純軸向載荷。與同尺寸的調(diào)心滾子軸承相比，其承載能力低，但極限轉(zhuǎn)速較高。


調(diào)心球軸承有圓柱孔和圓錐孔（1：12，后綴為K）兩種結(jié)構(gòu)，當(dāng)外徑小于200mm時一般采用鋼板保持

正常情況下較少發(fā)生齒輪油溫度過高的故障，若發(fā)生油溫過高的現(xiàn)象應(yīng)當(dāng)引起運行人員的足夠重視，在未找到溫度異常原因之前，避免盲目開機使故障范圍擴大，造成不必要的經(jīng)濟損失。

下列是我場2000年初一臺齒輪箱損壞前48小時的部分運行參數(shù)圖表：




通過下列參數(shù)對比可以看出齒輪箱損壞前后，運行溫度變化較為明顯。運行人員發(fā)現(xiàn)溫度異常后登機檢查發(fā)現(xiàn)機組運行噪音變化不是明顯，但中箱體行星架處溫度明顯偏高，濾清器內(nèi)有2mm2左右的鱗片狀鐵屑和大量金屬粉末。后對該機解體后發(fā)現(xiàn)，高速軸軸承損壞后齒輪位移，導(dǎo)致行星架齒面嚙合異常而損壞。

由此可見，在風(fēng)電機組的日常運行中，對齒輪箱運行溫度的觀察比較，對維護人員及時準(zhǔn)確地掌握齒輪箱的運行狀態(tài)的改變有著較為重要的意義。

2.3齒輪油位低

常見故障原因：齒輪油位低故障是由于齒輪油低于油位下限，磁浮子開關(guān)動作。

處理方法：風(fēng)電機組發(fā)生該故障后，運行人員應(yīng)及時到現(xiàn)場可靠檢查齒輪油位，必要時測試傳感器功能。不允許盲目復(fù)位開機，避免潤滑條件不良損壞齒輪箱或者齒輪箱有明顯泄漏點開機后導(dǎo)致更多的齒輪油外泄。

注意事項：在冬季低溫工況下，油位開關(guān)可能會因齒輪油粘度太高而動作遲緩，產(chǎn)生誤報故障，所以有些型號的風(fēng)電機組在溫度較低時將油位低信號降級為報警信號，而不是停機信號，這種情況下也同樣認真對待，根據(jù)實際情況作出正確的判斷，以免造成不必要的經(jīng)濟損失。

2.4齒輪油壓力低

常見故障原因：齒輪油壓力低故障是由于齒輪箱強迫潤滑系統(tǒng)工作壓力低于正常值而導(dǎo)致壓力開關(guān)動作。

處理方法：故障原因多是油泵本體工作異?；驖櫥苈樊惓６穑粲捅门帕窟x擇不準(zhǔn)且油位偏低，在油溫較高潤滑油粘度較低的條件也會出現(xiàn)該故障。有些使用年限較長的風(fēng)電機組因為壓力開關(guān)老化，整定值發(fā)生偏移同樣會導(dǎo)致該故障，這時就需要在壓力試驗臺上重新整定壓力開關(guān)動作值。

2.5相關(guān)故障

2.5.1剎車盤的變形

我場較早投運的部分中等容量機組，剎車盤

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