產品參數(shù)
新型號	1212
舊型號	1212
品牌	NSK
分類	調心球軸承
內徑	60mm
外徑	110mm
厚度	22mm
重量	0.900kg

東莞市西力軸承有限公司
聯(lián)系人：馬生
聯(lián)系電話 ： 
QQ：2271032959
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公司地址，廣東省東莞市南城街道勝和路勝和廣場C座


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SKF 731據(jù)化驗結果進行補充，池內溶液的更換期限按不同月份進行，4-9月每2周徹底調換一次，10月-次年3月，每月調換一次。

結論

淋噴式防銹，管理比較方便，又節(jié)約勞動力，過去中間庫用2個人防銹還無法完成，現(xiàn)在用一個人還可兼做其它工作，從防銹效果來看亦很顯著。曾在2003年3月份對7002136及3620滾柱4000多粒，采用淋噴式防銹，將近一年多來還保持十分光亮，沒有銹蝕。此外對化學品的消耗亦有很大節(jié)約，過去滾柱車間每月需消耗亞硝酸鈉4000多千克，而現(xiàn)在只用200千克，節(jié)約近一半。

淋噴式防銹法經過相關廠家近幾年來的試驗與使用，證明對中、大型、批量多、周期長的軸承半成品適合。1.啟動力矩startingtorque

使一軸承套圈或墊圈相對于另一固定的套圈或墊圈開始旋轉所需的力矩。

2.旋轉力矩runningtorque

當一個軸承套圈或墊圈旋轉時，阻止另一套圈或墊圈運動所需的力矩。

3.徑向負荷radialload

作用于垂直軸承軸心線方向的負荷。

4.軸向負荷axialload

作用于平行軸承軸心線方向的負荷。

5.靜負荷staticload

當軸承套圈或墊圈的相對旋轉速度為零時（向心或推力軸承）或當滾動元件在滾動方向無運動時（直線軸承），作用在軸承上的負荷。

6.動負荷dynamicload

當軸承套圈或墊圈相對旋轉時（向心或推力軸承）或當滾動元件在滾動方向運動時（直線軸承），作用在軸承上的負荷。

7.當量負荷equivalentload

計算理論負荷用的一般術語，在特定的場合，軸承在該理論負荷作用下如同承受了實際負荷。

8.徑向（軸向）基本額定靜負荷basicstaticradial(axial)loadrating

與滾動體及滾道的總變形量相對應的徑向靜負荷（中心軸向靜負荷）。如果在零負荷下，滾子與滾道（滾子軸承）為或假定為正常母線（全線接觸）時，在大接觸應力下，滾動體與滾道接觸處產生的總變形量為滾動體直徑的0.0001倍。對單列角接觸軸承，徑向額定負荷為引起軸承套圈彼此相對純徑向位移的負荷的徑向分量。

9.徑向（軸向）基本額定動負荷basicdynamicradial(axial)loadrating

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SKF 7314BECB本章第四節(jié)指出是，在機組冷態(tài)和運行狀態(tài)下軸系的各軸承座特別是汽輪機軸承座的標高將發(fā)生較大化，盡管在冷態(tài)下各軸瓦載荷分配合理，但在運行狀態(tài)下軸系中某幾個軸瓦載荷可能過低，使其比壓太小而失穩(wěn)。所以有些機組轉子并沒有發(fā)生熱彎曲，帶負荷后卻發(fā)生了軸瓦自激振動，但是不能由此而做出軸瓦自激振動的景要原因是軸承座標高變化使軸瓦載荷降低的診斷。目前國內圓筒形瓦、橢圓瓦、三油楔瓦運行經驗表明：在冷態(tài)下機組各軸承座標高不做任何補償?shù)那闆r下，如果軸瓦穩(wěn)定性一般，只要運行中轉子不發(fā)生熱彎曲，這些機組就不會發(fā)生軸瓦自激振動。只有當軸瓦循名責實性較差，在運行狀態(tài)下處在失穩(wěn)邊緣時，才對軸承座標高、潤滑油溫度等一些運行參數(shù)特別敏感?，F(xiàn)場大量實踐經驗表明，在這種情況下，如果不從提軸瓦穩(wěn)定性或消除軸頸過大擾動入手，而只是從提高軸瓦入口油溫或調整軸承座標高方面云解決軸瓦自激振動。換句話說，軸瓦進口油溫和軸承座標高對軸瓦穩(wěn)定性是有一定影響的，但是在正常運行的機組，通過對這些因素的調整，在軸瓦穩(wěn)定性方面所獲得的收效，仍不能滿足軸瓦穩(wěn)定運行的要求。

第四節(jié)軸瓦自激振動的診斷

診斷軸瓦自激振動，總的來說可以分為振動性質的診斷和具體故障原因的診斷兩個步驟。上面已經討論了軸瓦自激振動的原因，這些原因絕大部分都是直觀可見的，例如軸瓦頂隙過大、軸瓦形式不同、潤滑油溫度過低等。，而且這些因素涉及的故障范圍較小，當振動性質確定之后，軸瓦自激振動故障的具體原因還是比較容易診斷的。為了能迅速可靠地做出診斷，診斷時應注意以下幾點。

4.1 振動性質

在汽輪發(fā)電機組上產生低頻振動，除軸瓦自激振動外，還有分諧波共振和汽流激振。后一種振動在國內雖然還沒有發(fā)生過，但在大容量汽輪機高壓轉子上產生這種振動的可能性還是存在的。因此診斷軸瓦自激振動時，首先應將后兩種低頻振動區(qū)分開來，具體方法見表。

4.2 軸頸擾動是否過大

診斷軸瓦自激振動首先應查明軸頸擾動是否過大，這一點和診斷普通強迫振動要首先檢測軸承座動剛度的原量是一樣的，但診斷順序則正好相反。

當軸頸振動過大時，應查明軸頸振動大的原因；如果軸頸振動不大，而且也排除了影響軸瓦穩(wěn)定性的一些直觀因素，例如潤滑油黏度、軸瓦頂隙艾正常，在這種情況下才有必要進一步標明軸瓦穩(wěn)定性差的其他原因。

查明軸頸振動直接的方法是測量轉軸振動；若無條件測量轉軸振動，根據(jù)軸瓦自激振動發(fā)生的部位、轉子是否存在彎曲或熱彎曲、轉子找正情況及工藝等因素的分析，也能間接地確定運行狀態(tài)下軸頸擾動是否過大。

4.3 軸瓦自激振動源的診斷

為了有效地消除軸瓦自激振動，不僅要找軸瓦自激振動的具體原因，而且要找出軸瓦自激振動首先是由哪一個軸瓦激起的。軸系中一量有一個軸瓦發(fā)生自激振動，特別是油膜振蕩，就會波及軸系中其他各個軸瓦。根據(jù)下列特征，可以確定軸瓦自激振動的根源。

1.振動頻率。

當軸瓦自激振動是油膜振蕩時，振蕩頻率與該200MW轉子臨界轉速相接近。例如東方汽輪機廠制造的機組6號、7號瓦發(fā)生油膜振蕩時，各軸瓦振動主頻率為17.83Hz，即1070r/min，與發(fā)電機轉了一臨界轉速1170 r/min很接近。又如哈爾濱汽輪機廠制造的200MW機給6號、7號瓦發(fā)生油膜振蕩時，各軸瓦振動主頻率為16Hz，即960r/min，與發(fā)電機轉子臨界轉速978r/min很接近。但是當軸瓦自激振動是半速渦動時，從軸瓦振動頻率還不能確定振動源。

2.低頻振動呈現(xiàn)的次序。

軸瓦自激振動首先在軸系中某一個軸瓦上激起，然后波及軸系中其他軸瓦。因在振動測試中在采用巡栓或多點全面監(jiān)測，若能檢測到軸系中哪一個軸瓦首先出現(xiàn)明顯的低頻振動分量，即能確定軸瓦自激振動的起源。

3.垂直振動幅值。

眾所周知，軸承振動幅值與激振力成正比，而與軸承座動剛度成反比。在軸系中軸承振幅還激振源距離有關，在軸承座動剛度和激振力一定時，一般距激振源愈近，軸承振幅愈大。這個規(guī)律只是對軸承垂直振動成立，例如軸系平衡中各軸承垂直方向影響系數(shù)一般是隨測點與加重平面之間距離的增大而減少的；但是水平方向影響系數(shù)則不一定如此，一般在發(fā)電機轉子上加重，將對汽輪機高壓轉子的軸承水平方謝振動產生較顯著的影響。軸瓦自激振動也不例外，例如國產200、300MW機組在歸電機軸瓦上發(fā)生的油膜振蕩，使1瓦垂直振動大得多。因此，根據(jù)軸系各軸承垂直振動值的分布，并參考軸承水平方向振動幅值的分布，可以判斷軸瓦自激振動的振源。

4.4 了解同型機組相同軸瓦的運行情況

不論是運行已久的舊機還是正處于調試中的新機，排除了軸頸振動過大、潤滑油溫度過低、軸瓦頂隙過、潤滑油牌號是否用錯等因素之后，在進一步標明軸瓦穩(wěn)定性差的原因時，了解同型機組軸瓦的運行情況，對于軸瓦自激振動原因的終診斷和擬定消除振動措施，都有著十分重要的意義。

凡是因軸瓦設計和制造問題而發(fā)生的軸瓦自激振動，一般在同型機組同一轉子的軸瓦上會多次發(fā)生或普遍存在。僅僅是國為運行和檢修中的問題（例如轉子存在熱彎曲、軸瓦頂隙過大等）而發(fā)生的軸瓦自激振動，僅在個別機組上發(fā)生。根據(jù)這兩種情況，便可以對軸瓦自激振動做出較為確切的終診斷，而且由此可以提出較合理的消除振動的措施。

第五節(jié)消除軸瓦自激振動的措施

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SKF FT35TF/VA228
SKF GE100TXA-2LS
SKF GE220ES
SKF GE40ES
SKF GE60ES-2RS
SKF GE70TXE-RS
SKF LGMT3TH/5
SKF LGMT3TH/5
SKF NJ220ECJ
SKF NJ220ECP
SKF NJ230ECJ
SKF NJ2311ECML/C3
SKF NJ2320ECML/C3
SKF NJ234ECMA

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